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边坡地基

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CAEer吴皓 1532 5
摘 要: 为了分析边坡在降雨入渗作用下的渗流和稳定性,文章采用有限元强度折减数值模拟法,分析坡面渗流及稳定性受降雨强度、持续时间及类型等因素的影响。结果表明:随着边坡降雨强度或持续时间的增加,边坡最大孔压逐渐增大,稳定性系数逐步降低。总降雨量相同的情况下,短期暴雨对粘性土坡的影响更为明显,造成孔压升高,边坡稳定性下降。研究结果对边坡稳定性评估提供参考。 关键词:降雨入渗;边坡稳定性;数值模拟;AB
降雨强度及持时对边坡稳定性影响研究
计算岩土力学 1148
摘 要:本研究通过数值计算和室内实验仿真的方式开展了对常规岩土力学试验主应力组成分析与疲劳荷载的研究。进行了常规岩土力学试验的仿真,并得出了主应力分布特点。通过建立疲劳仿真计算模型,对试件进行疲劳仿真验证,针对四组不同算例对试件的疲劳荷载进行模拟分析。通过研究得出不同主应力组合对试件的疲劳荷载有着一定影响。 关键词:常规;试验;疲劳;组成分析;主应力;岩土力学; 1 常规岩土力学仿真中的主应力分布
常规岩土力学试验主应力组成分析与疲劳仿真验证
计算岩土力学 1536 1 3
摘 要:针对双孔隧道在施工过程中产生的复杂应力场与位移场,通过有限差分软件FLAC3D数值模拟,采用Drucker-Prager准则作为岩土体塑性屈服准则,计算得到双孔隧道开挖及支护后隧道的应力场及位移场分布规律。进而分析得到了双孔隧道需要支护的关键位置及锚杆最小设计长度要求。结果表明:采用喷锚支护能够有效阻止塑性区的扩大,对提高围岩承载能力影响显著。 关键词:FLAC3D;喷锚支护;双孔隧道;岩
基于FLAC3D的双孔隧道围岩稳定性数值模拟分析
Afterglow._0CNgjvmv 3
已经解决了,竖向投影骨架的网格在底面,网格可画的较为规整。
大家好,请问这种网格如何画成六面体,在用摩尔库伦本构算岩土的案例,发现网格很影响收敛?
计算岩土力学 918
1. 引言 水位快速下降的稳定性分析是堤坝设计中重要的考虑因素。堤坝中孔隙水压力的消散在很大程度上受路堤材料渗透性的影响。高度渗透性材料在快速降水过程中会迅速排干,但低渗透材料需要很长时间才能排干。当水位下降时,由于移去了水的重量而产生的稳定力会减小,如果坝体材料的渗透性较低,并且水位迅速下降(Rapid Drawdown, RD),移去了水重量产生的稳定力,但堤坝内的孔隙水压力仍然很高,具有低渗
快速降水对坝体稳定性的影响(Rapid Drawdown)
计算岩土力学 1170 1 1
1. 引言 静态液化涉及土强度的突然丧失和在没有地震作用下的液化,已被确定为许多尾矿坝溃坝的原因。本文总结了由静态液化引起的4个尾矿坝溃坝的案例(其中3个在以前的公众号文章中讨论过),以此作为类比对象来检查目前尾矿坝静态液化的可能性。 尾矿坝静态液化的触发因素和机理 (static liquefaction) 静态液化模拟(Static Liquefaction) 使用非排干脆性指数粗略估算静态液
静态液化的可能性 (static liquefaction)
小白Johnny 1089
范宣梅教授团队在冰岩碎屑流早期阶段运动性研究中取得了重要进展,研究成果以How Ice Particles Increase Mobility of Rock-Ice Avalanches: Insights From Chute Flows Simulation of Granular Rock-Ice Mixtures by Discrete Element Method为题,发表于《Jour
科研进展|冰如何促进冰岩碎屑流的运动性:来自颗粒状冰-岩混合物斜槽流离散元模拟的见解
计算岩土力学 1147
1. 引言 与采矿边坡的稳定性分析不同,由于尾矿坝具有规则的断面形状,而且纵向长度很长,因此大多数情况下可以使用平面应变假设进行二维分析,而不需要进行三维分析。另一方面,根据对尾矿坝破坏案例的观察发现,溃坝的部位大部分出现在坝长的中间部位,类似于一个梁受均布荷载作用下的最大弯矩处,尽管这种类比没有严格的理论证明。 基于上述假设,我们的计算剖面选择在坝体南侧的中间部位,这个剖面对应于岩土工程勘察剖面
尾矿坝稳定性计算剖面的选择
计算岩土力学 1155 2 1
岩土工程设计失败的原因有多种,通常是多种因素综合作用的结果。 这些失效可能会导致不稳定、结构损坏和潜在的灾难性后果。 岩土工程设计失败的一些常见原因包括: 1 不充分的现场调查:对于施工现场的土壤和地质条件,进行彻底的现场调查至关重要。不完整或不准确的现场调查可能导致设计假设错误,进而引发失败。 2 缺乏工程专业知识:岩土工程需要专门的知识和专长。如果设计团队缺乏经验或适当的培训,他们可能无法完全
计算岩土力学 1019 1
1. 引言 静态液化的本质是土的剪切强度突然失去,尽管现代静态液化分析使用了先进的数值模型【静态液化模拟(Static Liquefaction);液化模拟(Liquefaction Modeling)】,但由于我们已经初步掌握了土体的物理力学性质,因此可以使用试验室三轴压缩数据和现场CPT测试数据快速进行静态液化的验证和评估。本文简要讨论了使用非排干脆性指数评估静态液化(undrained br
使用非排干脆性指数粗略估算静态液化(undrained brittleness index)
计算岩土力学 1337
1. 引言 一个不争的事实是尾矿坝(Tailings Dam)比水坝(Embankment)更容易发生破坏,主要是因为尾矿坝材料是由细粒的尾粉土组成,特别是使用上游法筑坝,近年来发生破坏的尾矿坝几乎都是采用的是上游法筑坝方法。加拿大Alberta特有的油砂(Oil Sands)尾矿坝相比金属尾矿坝相对安全一些,原因是尾矿内含有大量粘土;而对于金属尾矿坝,铁矿的尾矿坝是不是比其它类型金属的尾矿坝更容
尾矿坝破坏原因解释的不确定性
计算岩土力学 1761 1 3
在当今快节奏的世界中,许多工程师被迫寻找更高效的工作方式,这条rabbit hole往往引领我们开始探索人工智能和自动化来寻求答案。但是,接触这个话题可能会让你面临一个令人生畏的学习曲线,而我们中的许多人没有时间去克服它。在本文中,我们旨在为您简要介绍一些关于人工智能的高级概念。我们还将讨论一些关于如何在我们的产品Civils.ai中实施人工智能以及您如何开始研究如何将其应用到您的工作中。 首先,
人工智能简介及其目前如何被岩土工程师使用
A5 2
如题,本人最近在学习使用LS-DYNA模拟岩石类材料的SHPB试样,岩石材料使用的是HJC本构,材料参数取自于论文《冲击荷载下灰砂岩破坏过程及损伤数值模拟研究》——张明涛,如图1。 我在MAT_ADD_EROSION中添加的是主应变失效,MXEPS设置的阈值在0.01-0.03之间浮动; 同时我在CONTROL_CONTACT中设置SLSFAC的值在0.1-1.5之间浮动。 但是模拟得到的结果中,
可参考我的帖子
SHPB试验的试样破坏不理想该如何调整参数?

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